工程概况

重庆市五童路小石坝桥，位于重庆市北部城区溉澜溪片区，是进入内环高速的交通要道。该桥为现浇预应力混凝土连续箱梁高架桥，分左右2 幅，桥梁纵坡4． 42%。小石坝桥箱梁宽13． 5 m，全桥共15 跨，桥跨结构从五里店向内环高速方向布置为( 30 m + 2 × 35m + 30 m) + ( 34 m + 38． 111 m + 34 m) + ( 30 m +2 × 35 m + 30 m) + ( 30 m + 2 × 35． 5 m + 29 m) ，共4联。其中第2 联( 34 m + 38． 111 m + 34 m) 长106m，重约3 380 t。桥梁下部结构桩基为圆桩，直径Φ2． 8 m 或Φ2． 2 m，最大深度13 m。桥墩一律采用圆柱式墩身，直径Φ2． 8 m 或Φ2． 2 m，除联与联相接处采用双柱或3 柱外，其余均为单柱支承，最大高度31 m( 5#墩) ; 双柱支承时，墩顶设盖梁，盖梁厚1． 3 m，宽2． 5 m，盖梁两端设混凝土挡块。该桥于2003 年竣工通车，在使用过程中，桥下第2 联和第3 联持续多年违规填土堆载。填土从9#墩向6#墩方向逐步填筑，6#、7#墩填土已高达20 m，6#墩距离填土边坡最近地方约1 m，7#墩距离填土边坡约35 m，填土最陡边坡坡度约45°( 图1) 。2010 年11 月2 日，桥梁运营管理人员发现桥梁第2 联( 4# ～ 7#墩位置，34 m + 38． 111 m + 34 m)7#墩桥梁伸缩缝拉裂，7#墩左侧盖梁右边挡块挤压破坏，支座与梁体发生较大相对位移。为保证桥梁结构及交通安全，立即关闭了交通。

小石坝桥偏位情况及加固方案

根据观测资料，小石坝桥第2 联箱梁整联混凝土箱梁向4#墩方向( 与桥梁纵坡方向一致) 移位80mm。7#墩横向向右侧偏位220 mm，6#墩横向位移160 mm，5#墩横向位移70 mm，4 #墩顶伸缩缝被抵紧，无明显横向位移。由于7#、6#、5#、4#墩横向位移为220 ～ 0 mm，梁箱表现为绕4# 墩平面转动约0. 135°根据偏位情况进行研究分析，认为填土形成的不平衡土压力造成了6#、7#墩沿土压力方向偏移，因此加固设计首先考虑对因土压力受损的桩墩进行加固，然后对箱梁进行顶推复位，再进行支座、伸缩缝更换等工作。其中顶推复位的实施是本次加固的难点。

不在墩柱系梁上设步履式顶推设备

按照总体施工方案，最初计划在5#墩增设的系梁上设置步履式顶推设备，以取消施工顶升支架，节约施工费用。根据步履式顶推设备工作参数，在纵向顶推过程中( 向上坡顶推) ，千斤顶启动瞬间后坐力( 反向作用力) 约为竖向力的5%，要求设备支点在计入竖向力的同时，应考虑5% 的水平力。5#墩顶升力预计均超过1 000 t，则在墩顶系梁位置可能产生反向力达50 t 以上，这对自由高度31 m 的5#墩或是正处于填土推力下的6#墩都是无法承受的。后来又设想采取在墩顶设双向钢铰线预拉的办法解决顶推设备启动反力问题。由于Φ2． 8 m 混凝土墩柱的刚度远大于钢铰线( 或钢丝绳) 的刚度，在顶推设备对墩柱产生作用力的瞬间，墩柱分担了大部分作用力，钢铰线力变化不大，采用MADIS 软件对墩柱在钢铰线预拉状态建模分析，发现墩柱根部拉应力超标。值得注意的是，MADIS 建模分析中，

对预拉钢铰线应采用能受压的杆单元，若采取只受拉不受压的索单元计算，则结果会不正确。经综合分析研究后，最终决定不采用系梁上放置顶推设备的方案。通过支架设计分析、工艺设备选择，最终确定了施工方案。

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